GH93 tubo de medição

GH93 tubo sem costura / tubo de liga de alta temperatura / tubo de medição / tubo de proteção de instrumento / tubo de proteção de termopar / tubo de aço inoxidável resistente a alta temperatura / tubo de aço inoxidável / tubo de proteção GH93 / tubo de medição brilhante / tubo de proteção brilhante / tubo de medição de precisão / tubo de precisão

Produção profissional de tubos de liga de alta temperatura à base de níquel. Existem materiais ligados; GH3030、GH3039、GH4169、Inconel600、Inconel601、Inconel690、Incoloy800H、Incoloy825、Monel400、Hastelloy C-276、Hastelloy B2、GH901、2080 3070、1560、2035、2030、2520、310、GH140、 600, 601, 800, puro tubo de níquel Ni, e também J, N começo, etc. Bem-vindo a uma vasta gama de consultas ou visitas de orientação do cliente.

A composição média do catalisador de níquel granulado produzido pelo GH93 é Ni53.3Al43.7Fe3.0. A temperatura da camada é de 40 ° C e o tempo de ativação é de 4 horas. A solução alcalina é lavada com água deionizada a 60 ° C após o tratamento de ativação até que o pH da solução após a lavagem seja de 7-9. Em seguida, a solução de água de zinco é tratada com modificação auxiliar de Zn, a concentração da solução de água de zinco é de 4,5% em peso, a velocidade do ar em peso é de 1 hora -1, a temperatura da camada é de 60 ° C, o tempo de tratamento de imersão é de 2,0 horas. Depois do tratamento de modificação de imersão posterior, é lavado com água deionizada a 50 ° C até que o pH da solução após a lavagem seja de 7-9. A composição média do adsorbente granulado produzido é Ni54.4Al37.7Fe5.1Zn2.8.

Principalmente produzir os seguintes materiais de liga de níquel: chapa de liga de níquel, peças de tubo petroquímico, tubo sem costura de liga de níquel, tubo de solda de liga de níquel, flange de liga de níquel, forja de liga de níquel, peças de tubo de liga de níquel, curva de liga de níquel, liga de níquel de três vias, cabeça de liga de níquel, tubo de diámetro de níquel, flange de liga de alta temperatura,

A Figura 2 representa um diagrama de processo para a preparação do polimento mecânico da presente invenção. A Figura 3 é um perfil da superfície da liga de alta temperatura monocristalina DD403 à base de níquel após polimento mecânico da presente invenção. A Figura 4 é um desenho de linha de Kizuki da liga de alta temperatura monocristalina à base de níquel DD403 recolhida usando a técnica de dispersão de eletrões de amostras após polimento mecânico da presente invenção. Tubo de aço de proteção de alta temperatura GH3039: A presente invenção é descrita a seguir através dos desenhos e exemplos de implementação. Exemplos de execução não são para a presente invenção, e qualquer substituição ou alteração equivalente está sob a proteção da presente invenção. Exemplo 1: Liga experimental DD403, polimento mecânico da amostra de acordo com a ordem do processo mostrada na Figura 1. (2) Limpeza: usar a amostra DD403 cortada na etapa (1) para limpar, remover a poluição de óleo ou outros poluentes restantes na superfície da amostra do corte da amostra DD403, depois lavar com água limpa e secar com etanol; [0040] Neste exemplo de execução, ao usar a limpeza de uma amostra DD403 cortada, a superfície da amostra DD403 é lavada com uma escova limpa e banhada com água limpa. Como outra opção, as condições de refinação a alta temperatura descritas na etapa (3) são: vácuo 5Pa, refinação 10 ~ 20min como outra opção preferida, as condições de refinação a temperatura química descritas na etapa (5) são: vácuo 2Pa, refinação 10 ~ 20min como outra opção preferida, os elementos de liga descritos na etapa (6) são Al, Ti, NiB e Ce. Efeito técnico: em comparação com a tecnologia existente, a presente invenção tem a vantagem W: 1, a presente invenção é adicionada a carbono por 3 etapas, mais eficaz para fazer C e 0 no líquido de liga para a reação de ebulição, através de bolhas de C0 para acelerar a velocidade de transmissão de N no corpo de soldagem de liga, ao mesmo tempo, removendo mais eficazmente 0 no líquido de liga; 2, o Ben. O tubo de aço protetor de alta temperatura GH3039 pode ser melhor compreendido pela presente invenção de acordo com os exemplos de execução abaixo.

Forja liga de alta temperatura, liga de alta temperatura, liga de alta temperatura arco, liga de alta temperatura três vias, liga de alta temperatura tamanho cabeça, tubo de corte de alta temperatura, flanja de liga resistente à corrosão, liga de corte resistente à corrosão, liga de corte resistente à corrosão, liga de corte resistente à corrosão, liga de corte resistente à corrosão, liga de corte resistente à corrosão,

Quando a recuperação é feita, o corte de fio removerá a extremidade inferior do segmento de cristalização da barra de ensaio de liga de alta temperatura monocristalina com [001] desvio orientado para o eixo de 4 graus, quando o cristal de semente é usado novamente para preparar a liga de alta temperatura monocristalina, a área de pasta no cristal de semente é deslocada para baixo de 7 mm para garantir que a área de pasta gerada quando o cristal de semente é usado novamente para preparar a liga de alta temperatura monocristalina com [001] desvio orientado para o eixo de 4 graus, a área de pasta gerada quando a barra de ensaio de liga de alta temperatura monocristalina não se sobrepõe. A raiz I da barra de prova de liga de alta temperatura monocristalina com [001] desvio orientacional de 4 graus do eixo é desconectada da divisão entre o segmento de seleção 2 e o segmento de inducção 3 para a reciclagem de sementes do segmento de inducção 3. [0054] Usando 1200 # papel de lixo para polir o cristal de semente reutilizado descrito, para que o diâmetro final da semente seja de 11,78 mm, comprimento de 43 mm, e o espaço com o tubo de corundum no passo seja de 0,28 mm. Em comparação com a tecnologia existente, a organização do material da presente invenção, especialmente a natureza da fase γ 'e da fase MC. e a extração eficaz da fronteira de partículas originais (PPB); Resolve o problema da produção de fases prejudiciais de ligas de alta temperatura baseadas em níquel em serviço de alta temperatura * e as propriedades de fadiga dos materiais de liga. Os resultados experimentais mostram que seus indicadores podem ser melhores que as ligas de alta temperatura existentes, especialmente as ligas de alta temperatura existentes de metalurgia em pó. A Figura 1 é um gráfico comparativo do teor de fase reforçada γ' da liga 140 no presente exemplo de execução da invenção com a segunda geração típica de liga de alta temperatura da metalurgia em pó a 850°C; A Figura 2 é um gráfico comparativo da temperatura de dissolução em fase gamma* da liga 140 da presente execução com a segunda geração típica de liga de alta temperatura da metalurgia em pó; A Figura 3 é um exemplo da presente invenção.